АМЕРИКАНСКОЕ ОБЩЕСТВО ГРАЖДАНСКИХ ИНЖЕНЕРОВ

ОСНОВАНО В 1852 ГОДУ

ТРУДЫ

Доклад № 1168

ИСПЫТАНИЯ КРЕОЗОТИРОВАННОЙ ДРЕВЕСИНЫ.

Автор: У. Б. Грегори, член Амер. о-ва гр. инж.

За последние несколько лет появилось немало публикаций, в которых обсуждается антисептическая обработка древесины. Свойства как обработанной, так и необработанной древесины были определены Лесной службой Министерства сельского хозяйства США, и благодаря ее исследованиям ценные знания стали доступны инженерам, занимающимся проектированием деревянных конструкций. Тем не менее, имеется весьма скудная информация о влиянии времени на креозотированную древесину, и по этой причине приведенные здесь результаты могут представлять интерес.

Испытуемый материал состоял из балок из южной сосны с поперечным сечением приблизительно 6 на 16 дюймов и длиной 30 футов. Для проведения испытаний каждая балка была разрешена на две части, каждая длиной около 15 футов. Этот материал находился в эксплуатации на железнодорожной эстакаде близ Нового Орлеана в течение 26 лет. Балки выбирались случайным образом для определения общего состояния эстакады. Древесина подвергалась воздействию атмосферных условий и интенсивному движению поездов с момента ее обработки до проведения испытаний. Годовое количество осадков в Новом Орлеане составляет около 60 дюймов, а влажность воздуха высока. Несмотря на эти условия, на каких-либо испытуемых образцах не наблюдалось признаков гниения. Технические условия, в соответствии с которыми производилась обработка древесины, были следующими:

Древесина.

Древесина для креозотирования должна быть представлена сосной болотной или южной. Предпочтительны поверхности заболони с двух или более сторон.

Сваи. — Сваи должны быть изготовлены из сосны болотной или южной, диаметром в комле не менее 14 дюймов. Они должны быть свободны от дефектов, снижающих их прочность, и быть относительно прямыми.

Сваи должны быть тщательно окорeны, без оставления на них внутреннего слоя коры. Используемое масло должно представлять собой так называемое креозотовое масло из Лондона (Англия) и быть высокого качества.

Обработка варьируется в зависимости от размеров пиломатериалов и времени их выдержки после рубки. Пиломатериалы больших и малых размеров не должны обрабатываться в одной партии, равно как и пиломатериалы с разной степенью воздушной сушки, или плотноволокнистая древесина совместно с крупно- или средневолокнистой.

Пиломатериалы должны подвергаться сначала воздействию острого пара, перегретого до 250–275 °F (от 121 до 135 °C), под давлением от 30 до 40 фунтов. Острый пар должен подаваться в цилиндры через перфорированные паровые трубы, а температура должна поддерживаться за счет использования перегретого пара в закрытых трубах внутри цилиндров.

Продолжительность пропаривания зависит от размеров пиломатериалов и времени их выдержки после рубки. Для сваи и крупных свежесрубленных лесоматериалов может потребоваться до 12 часов. После завершения пропаривания подача острого пара прекращается, перегретый пар поддерживается при температуре 160 °F (71 °C) или выше, а вакуум от 20 до 25 дюймов ртутного столба удерживается в течение 4 часов или дольше, если это необходимо по показаниям насосов.

Масляная обработка. — При поддержании температуры 160 °F цилиндры должны быть незамедлительно заполнены креозотовым маслом при максимально возможной температуре (около 100 °F). Масло должно находиться под давлением в диапазоне от 100 до 120 фунтов, причем опыт и измерения должны определять продолжительность масляной обработки, чтобы можно было ввести необходимое количество масла.

После введения требуемого количества масла подача перегретого пара отключается, масло выпускается, цилиндры быстро открываются с каждого конца, и древесина немедленно извлекается из цилиндра.

При монтаже лесоматериалов заболонная сторона должна быть обращена вверх, а тесание или распиловка лесоматериалов не допускаются, если этого можно избежать. Все распиленные поверхности пиломатериалов должны быть пропитаны горячим битумом, разбавленным креозотовым маслом. Головки свай при распиловке должны оперативно покрываться горячим битумом и маслом, даже если распил носит временный характер.

Методика испытаний.

Испытания проводились на машине Риле усилием 100 000 фунтов в Лаборатории экспериментальной инженерии Тулейнского университета штата Луизиана. Машина снабжена чугунной балкой для испытаний на поперечный изгиб. Расстояние между опорами составляло 12 футов. Метод опирания был следующим: каждый конец балки был снабжен стальным роликом, который опирался на чугунную балку испытательной машины, в то время как над роликом и непосредственно под испытываемой балкой находилась стальная пластина площадью 6 на 8 дюймов и толщиной 1 дюйм. Площадь была достаточно велика, чтобы распределить нагрузку и предотвратить сдвиг волокон древесины. Головка машины Риле имеет ширину 10 дюймов. Пластина толщиной 3/8 дюйма, шириной 6 дюймов и длиной 18 дюймов была помещена между головкой машины и испытываемой балкой.

Fig. 1.—DEFLECTON CURVES BEAM I Fig. 1.—DEFLECTON CURVES BEAM I

Fig. 2.—DEFLECTON CURVES BEAM II Fig. 2.—DEFLECTON CURVES BEAM II

ТАБЛИЦА 1. — Сводка результатов поперечных испытаний балок в Тулейнском университете, с 10 февраля по 2 марта 1909 г.

Number of beam. | Top or butt of log. | b | h | I | Loads: | S = Plc/4I | d, Inches. | E | Weight, in pounds per cubic foot. | Remarks.
Width, in inches. | Height, in inches. | I = bh³/12 | Actual at elastic limit. | Maximum. | At elastic limit. | Maximum. | At elastic limit. | E = Pl³/48dI
I | B | 6.28 | 15.94 | 2,120 | 22,000 | 45,900 | 2,975 | 6,200 | 0.41 | 1,575,000 | 50.2 | Close-grained pine, long-leaf.
I | T | 6.00 | 15.69 | 1,934 | 20,000 | 38,000 | 2,915 | 5,540 | 0.465 | 1,383,000 | 47.5
II[A] | T | 6.37 | 15.81 | 2,098 | 20,000 | 43,450 | 2,722 | 5,918 | 0.380 | 1,562,000 | 40.5 | Coarse loblolly, large knots.
II | B | 6.41 | 16.41 | 2,360 | 16,000 | 25,040 | 1,999 | 3,130 | 0.430 | 979,000 | 42.2
III | T | 5.88 | 15.68 | 1,871 | 24,000 | 45,130 | 3,608 | 6,785 | 0.535 | 1,489,000 | 40.4 | Close-grained, long-leaf no knots.
III | B | 5.88 | 15.90 | 1,965 | 21,000 | 35,190 | 3,054 | 5,120 | 0.515 | 1,288,000 | 44.2
IV | T | 6.00 | 15.43 | 1,835 | 22,000 | 38,425 | 3,320 | 5,810 | 0.465 | 1,601,000 | 40.8 | Loblolly, with knots.
IV | B | 6.12 | 15.87 | 2,032 | 22,000 | 35,500 | 3,090 | 4,983 | 0.660 | 1,017,000 | 41.5
V | B | 6.00 | 16.00 | 2,048 | 22,000 | 47,000 | 3,090 | 6,610 | 0.400 | 1,670,000 | 47.2 | Long-leaf yellow pine.
V[A] | T | 6.00 | 15.87 | 1,999 | 14,000 | 22,050 | 1,998 | 3,145 | 0.315 | 1,382,000 | 42.1
VI[A] | B | 5.50 | 15.75 | 1,790 | 22,000 | 51,330 | 3,484 | 8,925 | 0.450 | 1,695,000 | 50.2 | Long-leaf yellow pine.
VI[A] | T | 5.87 | 15.62 | 1,865 | 20,000 | 44,000 | 3,013 | 6,627 | 0.410 | 1,625,000 | 45.2
VII | B | 6.56 | 15.62 | 2,083 | 34,000 | 51,900 | 4,580 | 6,985 | 0.620 | 1,637,000 | 43.7 | Long-leaf yellow pine.
VII[A] | T | 6.22 | 15.62 | 1,975 | 20,000 | 49,000 | 2,845 | 6,970 | 0.380 | 1,658,000 | 40.2

[A] Разрушение по продольному сдвигу.

Прогиб измерялся с обеих сторон каждой балки с помощью шелковых нитей, натянутых с каждой стороны от гвоздей, забитых примерно на 2 дюйма выше нижней кромки балки и непосредственно над роликами, которые образовывали опоры. Измерялось расстояние до этих нитей от небольшого деревянного бруска, прибитого гвоздями к нижней части балки по ее центру и выступающего по бокам. Эти измерения производились с точностью до сотых долей дюйма. Среднее арифметическое значение прогибов принималось за истинный прогиб для любой нагрузки.

Fig. 3.—DEFLECTON CURVES BEAM III Fig. 3.—DEFLECTON CURVES BEAM III

Fig. 4.—DEFLECTON CURVES BEAM IV Fig. 4.—DEFLECTON CURVES BEAM IV

При вычислении различных величин, приведенных в таблице 1 (сводке результатов), нагрузка принималась сосредоточенной в центре балки. Хотя верно то, что нагрузка была распределена на длину около 12 дюймов из-за ширины головки машины и пластины между ней и испытываемой балкой, верно и то, что имелись такие неровности, как отверстия под болты и, в некоторых случаях, повреждения от износа, которые трудно было учесть. Следовательно, было сочтено достаточно точным считать нагрузку сосредоточенной. Помимо горизонтальных отверстий под болты, показанных на фотографиях, во всех балках через определенные интервалы имелись вертикальные отверстия под болты. Последние имели диаметр 7/8 дюйма и во всех случаях находились на достаточном удалении от центра длины балки, чтобы максимальный момент в уменьшенном сечении был относительно меньше, чем в центре балки. По этой причине поправка на эти отверстия не вносилась. Разрушенные балки часто показывали, что разрушение начиналось у некоторых из отверстий (особенно горизонтальных) или находилось под их влиянием.

Хотя некоторые тяжелые масла дегтеподобной консистенции сохранились, они обнаруживались только в заболонных частях сосны болотной и сосны ладанной (образцы II и IV). Воздействие в субтропическом климате в течение 26 лет привело к удалению более летучих фракций креозотового масла. Проникновение масла в заболонь казалось идеальным, в то время как у сосны ладанной оно варьировалось от доли дюйма до 1,5 дюймов. В ядровой древесине проникновение поперек волокон было очень незначительным. Лесоматериал был раскроен и отверстия были просверлены до обработки. Проникновение креозота вдоль волокон из отверстий часто составляло от 4 до 6 дюймов.

В Циркуляре 39 Лесной службы Министерства сельского хозяйства США под названием «Эксперименты по определению прочности обработанной древесины» приведены результаты большого количества испытаний креозотированных шпал, главным образом из сосны ладанной, из которого приводятся следующие выводы:

(1) Высокая степень пропаривания губительна для древесины. Степень пропаривания, при которой наносится явный вред, зависит от качества древесины, степени ее сушки, а также от давления (температуры) пара и продолжительности его воздействия. Для сосны ладанной предел безопасности составляет безусловно 30 фунтов в течение 4 часов или 20 фунтов в течение 6 часов. [Таблицы 3, 6 и 7.]

(2) Наличие хлористого цинка не ослабляет древесину при статическом нагружении, хотя имеются указания на то, что древесина становится хрупкой при ударных нагрузках. [Таблицы 3 и 4.]

Fig. 5.—DEFLECTON CURVES BEAM V Fig. 5.—DEFLECTON CURVES BEAM V

Fig. 6.—DEFLECTON CURVES BEAM VI Fig. 6.—DEFLECTON CURVES BEAM VI

(3) Наличие креозота само по себе не ослабляет древесину. Поскольку он, по-видимому, присутствует только в порах клеток и не проникает в клеточные стенки, его действие может заключаться лишь в замедлении сушки древесины. [Таблицы 3, 4, 5 и 6.]

Fig. 7.—DEFLECTON CURVES BEAM VII Fig. 7.—DEFLECTON CURVES BEAM VII

Сравнения.

Сравнение полученных результатов с испытаниями, проведенными на необработанной древесине, представляет интерес, и с этой целью цитируются таблицы 2 и 3 из Циркуляра 115 Лесной службы Министерства сельского хозяйства США, составленного У. Кендриком Хаттом, ассоциированным членом Американского общества гражданских инженеров. Испытания, проведенные автором, были выполнены на древесине, выращенной в Луизиане и Миссисипи, в то время как цитируемые испытания касались древесины, выращенной севернее. Количество испытаний было недостаточно для решения вопросов о средней прочности или других качествах. Тем не менее, можно видеть, что обработанная древесина возрастом 26 лет выгодно отличается от новой необработанной древесины.

Plate I, Fig. 1.—Specimen in Testing Machine, Showing Method of Support. Plate I, Fig. 1.—Specimen in Testing Machine, Showing Method of Support.

Plate I, Fig. 2.—End Views of Tested Timbers. Plate I, Fig. 2.—End Views of Tested Timbers.

ТАБЛИЦА 2. — Прочность на изгиб крупных брусьев.

Loblolly Pine.
Reference number. | Locality of Growth. | Dimensions. | Grade. | Condition of seasoning. |  | Number of tests. | Moisture, per cent. | Rings per inch. | Specific gravity, dry. | Weight per Cubic Foot, in Pounds. | Fiber stress at elastic limit, in pounds per square inch. | Modulus of rupture, in pounds per square inch. | Modulus of elasticity, in thousands of pounds per square inch. | Elastic resilience, in inch pounds per cubic inch. | Number failing by longi- tudinal shear. | Remarks.
Section, in inches. | Span, in feet | As tested. | Oven dry.

1
South Carolina.
 6 by  7
 6 by 10
 4 by 12
 6 by 16
 8 by 14
 8 by 16

10 to 15.5
Square edge
Green
Average
42
48.0
5.7
0.50
46.2
31.2
3,150
5,580
1,426
0.45
7
Moisture above saturation point in all cases.

Maximum | 92.1 | 11.7 | 0.60 | 56.8 | 37.5 | 5,210 | 8,460 | 1,920 | 0.99
Minimum | 30.2 | 2.3 | 0.40 | 35.6 | 25.0 | 1,675 | 3,120 | 905 | 0.07

2
South Carolina.
 6 by  7
 4 by 12
 6 by 10
 6 by 16
 8 by 16
10 by 16

10 to 16
Square edge
Partially air dry.
Average
18
27.7
5.0
0.50
40.0
31.2
3,380
5,650
1,435
0.45
0
Moisture from 25 to 30 per cent.

Maximum | 29.2 | 8.2 | 0.55 | 43.7 | 34.4 | 4,610 | 8,090 | 1,880 | 0.76
Minimum | 25.5 | 2.5 | 0.45 | 35.6 | 28.1 | 2,115 | 3,600 | 1,152 | 0.20

3
South Carolina.
 6 by  7
 4 by 12
 6 by 10
 6 by 16

10 to 15
Square edge
Partially air dry.
Average
19
21.0
5.6
0.50
37.5
31.2
2,970
5,690
1,340
0.39
2
Moisture less than 25 per cent.

Maximum | 24.9 | 17.2 | 0.58 | 45.6 | 36.2 | 4,850 | 8,100 | 2,040 | 0.69
Minimum | 15.0 | 2.7 | 0.41 | 31.2 | 25.6 | 1,730 | 2,910 | 906 | 0.10
4 | Virginia. |  8 by  8 | 6 to 16 | Square edge | Partially air dry. | Average | 12 | 22.4 | 4.8 | 0.46 | 35.6 | 28.8 | 3,260 | 5,180 | 1,180 | 0.51 | 0 |
Maximum | 27.7 | 8.8 | 0.58 | 43.1 | 36.2 | 5,300 | 8,950 | 1,728 | 1.05
Minimum | 17.8 | 2.5 | 0.37 | 30.0 | 23.1 | 1,280 | 2,180 | 606 | 0.13
5 | Virginia. |  8 by  8 | 6 to 15.5 | Square edge | Green | Average | 17 | 64.0 | 3.0 | 0.43 | 43.7 | 26.9 | 1,935 | 3,490 | 744 | 0.31 | 0 | Very rapid growth; poor quality.
Maximum | 100.5 | 4.0 | 0.51 | 51.9 | 31.9 | 3,185 | 4,720 | 1,193 | 0.78
Minimum | 38.8 | 2.5 | 0.35 | 35.0 | 21.9 | 956 | 2,180 | 357 | 0.12
Long-Leaf Pine.
6 | South Carolina. |  6 by  8 10 by 16 | 15 | Merchantable | Partially air dry | Average |  | 25.0 | 13.7 | 0.58 | 45.6 | 36.2 | 3,800 | 7,160 | 1,560 | 0.53 | 9 |
Maximum | 22 | 40.3 | 25.4 | 0.76 | 60.0 | 47.5 | 4,970 | 10,020 | 2,010 | 0.78
Minimum |  | 17.3 | 6.2 | 0.50 | 39.4 | 31.2 | 2,220 | 5,450 | 1,190 | 0.21
7 | Georgia. | 10 by 12 | 15 | Merchantable | Partially air dry. | Average |  | 27.3 | 18.0 | 0.69 | 54.7 | 42.9 | 5,581 | 8,384 | 1,820 |  | 6 | Excellent merchantable grade.
Maximum | 22 | 34.5 | 29.0 | 0.79 |  | 49.4 | 9,600 | 11,410 | 2,920 |
Minimum |  | 20.0 | 11.0 | 0.50 |  | 31.4 | 3,547 | 4,836 | 1,167 |

ТАБЛИЦА 3. — Сосна ладанная. — Испытания на изгиб балок, высушенных в различных условиях. (Сечение 8 на 16 дюймов; пролет 13,5–15 футов.)

| Number of tests. | Fiber stress at elastic limit, in pounds per square inch. | Modulus of rupture, in pounds per square inch. | Longitudinal shear at maximum load, in pounds per square inch. | Modulus of elasticity, in thousands of pounds per square inch. | Percentage of moisture. | Rings per inch. | Weight per cubic foot, oven dry, in pounds. | Condition of seasoning.
Average | 4 | 3,580 | 5,480 | 364₄ | 1,780 | 23.2 | 9.4 | 33.7 | Air dry, 3-1/2 months in the open.
Maximum | 4,070 | 6,600 | 440 | 1,987 | 24.3 | 11.5 | 34.5
Minimum | 3,090 | 5,000 | 327 | 1,530 | 21.5 | 8.0 | 32.5
Average | 5 | 4,512 | 5,060 | 338₃ | 1,685 | 20 | 7.7 | 33.9 | Kiln dry, 6 days.
Maximum | 5,840 | 7,320 | 488 | 1,790 | 22 | 10.2 | 38.0
Minimum | 3,180 | 2,150 | 143 | 1,410 | 18 | 4.7 | 27.7
Average | 12 | 4,331 | 6,721 | 493₉ | 1,688 |  | 7.7 |  | Air dry, 21 months under shelter.
Maximum | 4,990 | 8,560 | 620 | 2,002 |  | 9.5 |
Minimum | 3,110 | 5,160 | 380 | 1,398 |  | 5.5 |

Примечание. — Цифры, написанные в виде нижних индексов к цифрам продольного сдвига, указывают количество брусьев, разрушившихся таким образом.

Plate II.—Side Views of Tested Timbers. Plate II.—Side Views of Tested Timbers.

ТАБЛИЦА 4. — Журнал нагрузки и прогиба. Балка I.

Date: February 26th, 1909.
l = 12 ft.; b (mean) = 6-9/32 in.;
h (mean) = 15-15/16 in.;
c = 7.97 in. Time = 1 hour.
Date: February 24th, 1909.
l = 12 ft.; b (mean) = 6 in.;
h (mean) = 15.69 in.;
c = 7.84 in.

No. | P | Deflection, in Inches. | P | Deflection, in Inches.
Load, in pounds. | Reading. | Total deflection. | Reading. | Total deflection. | Mean total deflection. | Load, in pounds. | Reading. | Total deflection. | Reading. | Total deflection. | Mean total deflection.
1 | 0 | 1.86 | 0 | 1.88 | 0 | 0 | 0 | 1.83 | 0 | 1.86 | 0 | 0
2 | 2,000 | 1.92 | 0.05 | 1.90 | 0.02 | 0.035 | 2,000 | 1.87 | 0.04 | 1.90 | 0.04 | 0.04
3 | 4,000 | 1.96 | 0.10 | 1.94 | 0.06 | 0.080 | 4,000 | 1.91 | 0.08 | 1.96 | 0.10 | 0.090
4 | 6,000 | 1.99 | 0.13 | 1.98 | 0.10 | 0.115 | 6,000 | 1.96 | 0.13 | 2.00 | 0.14 | 0.135
5 | 8,000 | 2.03 | 0.17 | 2.02 | 0.14 | 0.155 | 8,000 | 2.00 | 0.17 | 2.04 | 0.18 | 0.175
6 | 10,000 | 2.05 | 0.19 | 2.06 | 0.18 | 0.185 | 10,000 | 2.04 | 0.21 | 2.08 | 0.22 | 0.215
7 | 12,000 | 2.10 | 0.24 | 2.09 | 0.21 | 0.225 | 12,000 | 2.09 | 0.26 | 2.13 | 0.27 | 0.265
8 | 14,000 | 2.13 | 0.27 | 2.13 | 0.25 | 0.260 | 14,000 | 2.14 | 0.31 | 2.18 | 0.32 | 0.315
9 | 16,000 | 2.17 | 0.31 | 2.16 | 0.28 | 0.295 | 16,000 | 2.19 | 0.36 | 2.23 | 0.37 | 0.365
10 | 18,000 | 2.20 | 0.34 | 2.20 | 0.32 | 0.330 | 18,000 | 2.24 | 0.41 | 2.28 | 0.42 | 0.415
11 | 20,000 | 2.24 | 0.36 | 2.25 | 0.37 | 0.365 | 20,000 | 2.29 | 0.46 | 2.33 | 0.47 | 0.465
12 | 22,000 | 2.28 | 0.42 | 2.28 | 0.40 | 0.410 | 22,000 | 2.34 | 0.51 | 2.39 | 0.53 | 0.520
13 | 24,000 | 2.32 | 0.46 | 2.32 | 0.44 | 0.450 | 24,000 | 2.39 | 0.56 | 2.43 | 0.57 | 0.565
14 | 26,000 | 2.36 | 0.50 | 2.36 | 0.48 | 0.490 | 26,000 | 2.44 | 0.61 | 2.48 | 0.62 | 0.615
15 | 28,000 | 2.40 | 0.54 | 2.39 | 0.51 | 0.525 | 28,000 | 2.49 | 0.66 | 2.53 | 0.67 | 0.685
16 | 30,000 | 2.43 | 0.57 | 2.44 | 0.56 | 0.565 | 30,000 | 2.55 | 0.72 | 2.58 | 0.72 | 0.720
17 | 32,000 | 2.48 | 0.62 | 2.48 | 0.60 | 0.610 | 32,000 | 2.61 | 0.78 | 2.65 | 0.79 | 0.785
18 | 34,000 | 2.52 | 0.68 | 2.53 | 0.65 | 0.655 | 34,000[B] | 2.68 | 0.85 | 2.70 | 0.84 | 0.845
19 | 36,000 | 2.56 | 0.70 | 2.56 | 0.68 | 0.690 | 36,000 | 2.74 | 0.91 | 2.78 | 0.92 | 0.915
20 | 38,000 | 2.61 | 0.75 | 2.62 | 0.74 | 0.745 | 38,000 | Broke.
21 | 40,000 | 2.65 | 0.79 | 2.67 | 0.79 | 0.790 |
22 | 42,000 | 2.70 | 0.84 | 2.73 | 0.85 | 0.845 |
23 | 44,000 | 2.75 | 0.89 | 2.77 | 0.89 | 0.890 |
37,500 lb., First Crack; 45,900 lb., Failed. |
At Elastic Limit: Load, 22,000 lb.; deflection, 0.41 in.; S, 2,975 lb. | At Elastic Limit: Load, 20,000 lb.; deflection, 0.465 in.; S, 2,975 lb.
Maximum: Load, 45,900 lb.; deflection,.....; S, 6,209 lb. | Maximum: Load, 38,000 lb.; deflection,.....; S, 5,540 lb.
E = 1,575,000 lb. | E = 1,383,000 lb.

[B] Первая трещина.

ТАБЛИЦА 4. — (Продолжение.) — Журнал нагрузки и прогиба. Балка II.

Date: February 20th, 1909.
l = 12 ft.; b (mean) = 6.38 in.;
h (mean) = 15.81 in.;
c = 7.91 in. Time = 47.5 min
Date: —
l = 12 ft.; b (mean) = 6.41 in.;
h (mean) = 16.41 in.;
c = 8.20 in.

No. | P | Deflection, in Inches. | P | Deflection, in Inches.
Load, in pounds. | Reading. | Total deflection. | Reading. | Total deflection. | Mean total deflection. | Load, in pounds. | Reading. | Total deflection. | Reading. | Total deflection. | Mean total deflection.
1 | 0 | 1.65 | 0 | 1.68 | 0 | 0 | 0 | 1.86 | 0 | 1.87 | 0 | 0
2 | 2,000 | 1.69 | 0.04 | 1.72 | 0.04 | 0.040 | 2,000 | 1.91 | 0.05 | 1.92 | 0.05 | 0.05
3 | 4,000 | 1.73 | 0.08 | 1.77 | 0.09 | 0.085 | 4,000 | 1.98 | 0.12 | 1.98 | 0.11 | 0.115
4 | 6,000 | 1.76 | 0.11 | 1.80 | 0.12 | 0.115 | 6,000 | 2.05 | 0.19 | 2.02 | 0.15 | 0.170
5 | 8,000 | 1.80 | 0.15 | 1.83 | 0.15 | 0.150 | 8,000 | 2.07 | 0.21 | 2.08 | 0.21 | 0.210
6 | 10,000 | 1.83 | 0.18 | 1.86 | 0.18 | 0.180 | 10,000 | 2.13 | 0.27 | 2.13 | 0.26 | 0.265
7 | 12,000 | 1.87 | 0.22 | 1.90 | 0.22 | 0.220 | 12,000 | 2.18 | 0.32 | 2.18 | 0.31 | 0.315
8 | 14,000 | 1.91 | 0.26 | 1.94 | 0.26 | 0.260 | 14,000 | 2.25 | 0.39 | 2.24 | 0.37 | 0.380
9 | 16,000 | 1.95 | 0.30 | 1.98 | 0.30 | 0.300 | 16,000 | 2.30 | 0.44 | 2.29 | 0.42 | 0.430
10 | 18,000 | 1.98 | 0.33 | 2.02 | 0.34 | 0.335 | 18,000[C] | 2.35 | 0.49 | 2.35 | 0.48 | 0.485
11 | 20,000 | 2.03 | 0.38 | 2.06 | 0.38 | 0.380 | 20,000 | 2.44 | 0.58 | 2.42 | 0.55 | 0.565
12 | 22,000 | 2.07 | 0.42 | 2.10 | 0.42 | 0.420 | 22,000 | 2.54 | 0.68 | 2.54 | 0.67 | 0.675
13 | 24,000 | 2.11 | 0.46 | 2.14 | 0.46 | 0.460 | 25,040 | Failed
14 | 26,000 | 2.15 | 0.50 | 2.18 | 0.50 | 0.500 |
15 | 28,000 | 2.18 | 0.53 | 2.22 | 0.54 | 0.535 |
16 | 30,000 | 2.23 | 0.58 | 2.26 | 0.58 | 0.580 |
17 | 32,000 | 2.27 | 0.62 | 2.30 | 0.62 | 0.620 |
18 | 34,000 | 2.32 | 0.67 | 2.35 | 0.67 | 0.670 |
19 | 36,000 | 2.37 | 0.72 | 2.40 | 0.72 | 0.720 |
20 | 38,000 | 2.42 | 0.77 | 2.45 | 0.77 | 0.770 |
21 | 40,000 | 2.48 | 0.83 | 2.50 | 0.82 | 0.825 |
22 | 42,000 | 2.53 | 0.88 | 2.56 | 0.88 | 0.880 |
23 | 43,450 | Fracture. |
24 | 45,710 | Failed. |
At Elastic Limit: Load, 20,000 lb.; deflection, 0.38 in.; S, 2,722 lb. | At Elastic Limit: Load, 16,000 lb.; deflection, 0.43 in.; S, 1,999 lb.
Maximum: Load, 43,450 lb.; deflection,.....; S, 5,918 lb. | Maximum: Load, 25,040 lb.; deflection,.....; S, 3,130 lb.
E = 1,562,000 lb. | E = 979,000 lb.

[C] Первая трещина.

ТАБЛИЦА 4. — (Продолжение.) — Журнал нагрузки и прогиба. Балка III.

Date: February 13th, 1909.
l = 12 ft.; b (mean) = 5.88 in.;
h (mean) = 15.63 in.;
c = 7.82 in.
Date: —
l = 12 ft.; b (mean) = 5.88 in.;
h (mean) = 15.9 in.;
c = 7.95 in. Time = 45 min.

No. | P | Deflection, in Inches. | P | Deflection, in Inches.
Load, in pounds. | Reading. | Total deflection. | Reading. | Total deflection. | Mean total deflection. | Load, in pounds. | Reading. | Total deflection. | Reading. | Total deflection. | Mean total deflection.
1 | 0 | 1.23 | 0 | 1.06 | 0 | 0 | 0 | 1.67 | 0 | 1.63 | 0 | 0
2 | 2,000 | 1.27 | .04 | 1.10 | 0.04 | 0.040 | 2,000 | 1.70 | 0.03 | 1.68 | 0.05 | 0.040
3 | 4,000 | 1.32 | 0.09 | 1.13 | 0.07 | 0.080 | 4,000 | 1.72 | 0.05 | 1.72 | 0.09 | 0.070
4 | 6,000 | 1.37 | 0.14 | 1.17 | 0.11 | 0.125 | 6,000 | 1.82 | 0.15 | 1.78 | 0.15 | 0.150
5 | 8,000 | 1.42 | 0.19 | 1.22 | 0.16 | 0.175 | 8,000 | 1.86 | 0.19 | 1.82 | 0.19 | 0.190
6 | 10,000 | 1.47 | 0.24 | 1.26 | 0.20 | 0.220 | 10,000 | 1.90 | 0.23 | 1.87 | 0.24 | 0.235
7 | 12,000 | 1.51 | 0.28 | 1.31 | 0.25 | 0.265 | 12,000 | 1.97 | 0.30 | 1.92 | 0.29 | 0.295
8 | 14,000 | 1.55 | 0.32 | 1.35 | 0.29 | 0.305 | 14,000 | 2.00 | 0.33 | 1.98 | 0.35 | 0.340
9 | 16,000 | 1.60 | 0.37 | 1.40 | 0.34 | 0.355 | 16,000 | 2.03 | 0.36 | 2.04 | 0.41 | 0.385
10 | 18,000 | 1.64 | 0.41 | 1.44 | 0.38 | 0.395 | 18,000 | 2.10 | 0.43 | 2.09 | 0.46 | 0.445
11 | 20,000 | 1.68 | 0.45 | 1.49 | 0.43 | 0.440 | 20,000 | 2.13 | 0.46 | 2.14 | 0.51 | 0.485
12 | 22,000 | 1.72 | 0.49 | 1.54 | 0.48 | 0.485 | 22,000 | 2.20 | 0.53 | 2.20 | 0.57 | 0.550
13 | 24,000 | 1.78 | 0.55 | 1.58 | 0.52 | 0.535 | 24,000 | 2.26 | 0.59 | 2.26 | 0.63 | 0.610
14 | 26,000 | 1.82 | 0.59 | 1.64 | 0.58 | 0.585 | 26,000 | 2.31 | 0.64 | 2.32 | 0.69 | 0.665
15 | 28,000 | 1.88 | 0.65 | 1.68 | 0.62 | 0.635 | 28,000 | 2.38 | 0.71 | 2.40 | 0.77 | 0.740
16 | 30,000 | 1.92 | 0.69 | 1.73 | 0.67 | 0.680 | 30,000 | 2.42 | 0.75 | 2.47 | 0.84 | 0.795
17 | 32,000 | 1.97 | 0.74 | 1.79 | 0.73 | 0.735 | 32,000 | 2.49 | 0.82 | 2.55 | 0.92 | 0.870
18 | 34,000 | 2.02 | 0.79 | 1.85 | 0.79 | 0.790 | 34,000 | 2.58 | 0.91 | 2.62 | 0.99 | 0.950
19 | 36,000 | 2.07 | 0.84 | 1.90 | 0.84 | 0.840 |
20 | 38,000 | 2.13 | 0.90 | 1.97 | 0.91 | 0.915 |
21 | 40,000 | 2.20 | 0.97 | 2.03 | 0.97 | 0.970 |
22 | 42,000 | 2.27 | 1.04 | 2.11 | 1.05 | 1.045 |
23 | 44,000 | 2.37 | 1.14 | 2.21 | 1.15 | 1.145 |
39,100 lb. First Crack; 45,130 lb. Failed. | 22,000 lb. First Crack; 35,190 lb. Failed.
At Elastic Limit: Load, 24,000 lb.; deflection, 0.535 in.; S 3,608 lb. | At Elastic Limit: Load, 21,000 lb.; deflection, 0.515 in.; S, 3,054 lb.
Maximum: Load, 45,130 lb.; deflection,.....; S 6,785 lb. | Maximum: Load, 35,190 lb.; deflection,.....; S 5,120 lb.
E = 1,489,000 lb. | E = 1,288,000 lb.

ТАБЛИЦА 4. — (Продолжение.) — Журнал нагрузки и прогиба. Балка IV.

Date: February 16th, 1909.
l = 12 ft.; b (mean) = 6.0 in.;
h (mean) = 15.43 in.;
c = 7.71 in.
Date: February 10th, 1909.
l = 12 ft.; b (mean) = 6.12 in.;
h (mean) = 15.87 in.;
c = 7.93 in. Time = 30 min.

No. | P | Deflection, in Inches. | P | Deflection, in Inches.
Load, in pounds. | Reading. | Total deflection. | Reading. | Total deflection. | Mean total deflection. | Load, in pounds. | Reading. | Total deflection. | Reading. | Total deflection. | Mean total deflection.
1 | 0 | 2.28 | 0 | 2.05 | 0 | 0 | 0 | 1.44 | 0 | 1.58 | 0 | 0
2 | 2,000 | 2.31 | 0.03 | 2.10 | 0.05 | 0.040 | 2,000 | 1.50 | 0.06 | 1.64 | 0.06 | 0.06
3 | 4,000 | 2,34 | 0.06 | 2.14 | 0.09 | 0.075 | 4,000 | 1.55 | 0.11 | 1.70 | 0.12 | 0.115
4 | 6,000 | 2.40 | 0.12 | 2.19 | 0.14 | 0.130 | 6,000 | 1.62 | 0.18 | 1.76 | 0.18 | 0.180
5 | 8,000 | 2.43 | 0.15 | 2.23 | 0.18 | 0.165 | 8,000 | 1.68 | 0.24 | 1.82 | 0.24 | 0.240
6 | 10,000 | 2.47 | 0.19 | 2.28 | 0.23 | 0.210 | 10,000 | 1.72 | 0.28 | 1.89 | 0.31 | 0.295
7 | 12,000 | 2.51 | 0.23 | 2.32 | 0.27 | 0.250 | 12,000 | 1.80 | 0.36 | 1.94 | 0.36 | 0.360
8 | 14,000 | 2.54 | 0.26 | 2.37 | 0.32 | 0.290 | 14,000 | 1.85 | 0.41 | 2.00 | 0.42 | 0.415
9 | 16,000 | 2.59 | 0.31 | 2.41 | 0.36 | 0.335 | 16,000 | 1.90 | 0.46 | 2.06 | 0.48 | 0.470
10 | 18,000 | 2.62 | 0.34 | 2.45 | 0.40 | 0.370 | 18,000 | 1.98 | 0.54 | 2.13 | 0.55 | 0.545
11 | 20,000 | 2.68 | 0.40 | 2.50 | 0.45 | 0.425 | 20,000 | 2.03 | 0.59 | 2.19 | 0.61 | 0.600
12 | 22,000 | 2.72 | 0.44 | 2.54 | 0.49 | 0.465 | 22,000 | 2.09 | 0.65 | 2.25 | 0.67 | 0.660
13 | 24,000 | 2.78 | 0.50 | 2.60 | 0.55 | 0.525 | 24,000 | 2.15 | 0.71 | 2.33 | 0.75 | 0.730
14 | 26,000 | 2.82 | 0.54 | 2.65 | 0.60 | 0.570 | 26,000 | 2.23 | 0.79 | 2.42 | 0.84 | 0.815
15 | 28,000 | 2.87 | 0.59 | 2.69 | 0.64 | 0.615 | 28,000 | 2.32 | 0.88 | 2.49 | 0.91 | 0.895
16 | 30,000 | 2.91 | 0.63 | 2.74 | 0.69 | 0.660 | 30,000 | 2.42 | 0.98 | 2.62 | 1.04 | 1.010
17 | 32,000 | 2.97 | 0.69 | 2.78 | 0.73 | 0.710 | 32,000 | 2.56 | 1.12 | 2.74 | 1.16 | 1.140
18 | 34,000 | 3.01 | 0.73 | 2.85 | 0.80 | 0.765 | 34,000 | 2.67 | 1.23 | 2.87 | 1.29 | 1.265
19 | 36,000 | 3.07 | 0.79 | 2.90 | 0.85 | 0.820 |
20 | 38,000 | 3.14 | 0.86 | 2.98 | 0.93 | 0.895 |
34,000 lb. First Crack; 38,425 lb. Failed. | 28,360 lb. Cracked; 35,500 lb, Failed.
At Elastic Limit: Load, 22,000 lb.; deflection, 0.465 in.; S 3,320 lb. | At Elastic Limit: Load, 22,000 lb.; deflection, 0.66 in.; S, 3,090 lb.
Maximum: Load, 38,425 lb.; deflection,.....; S 5,810 lb. | Maximum: Load, 35,500 lb.; deflection,.....; S 4,983 lb.
E = 1,601,000 lb. | E = 1,017,000 lb.

ТАБЛИЦА 4. — (Продолжение.) — Журнал нагрузки и прогиба. Балка V.

Date: —
l = 12 ft.; b (mean) = 6 in.;
h (mean) = 16 in.;
c = 8 in. Time = 40 min.
Date: February 27th, 1909.
l = 12 ft.; b (mean) = 6 in.;
h (mean) = 15.87 in.;
c = 7.94 in.

No. | P | Deflection, in Inches. | P | Deflection, in Inches.
Load, in pounds. | Reading. | Total deflection. | Reading. | Total deflection. | Mean total deflection. | Load, in pounds. | Reading. | Total deflection. | Reading. | Total deflection. | Mean total deflection.
1 | 0 | 1.97 | 0 | 1.37 | 0 | 0 | 0 | 1.31 | 0 | 1.25 | 0 | 0
2 | 2,000 | 2.01 | 0.04 | 1.40 | 0.03 | 0.035 | 2,000 | 1.37 | 0.06 | 1.31 | 0.06 | 0.06
3 | 4,000 | 2.06 | 0.09 | 1.43 | 0.06 | 0.075 | 4,000 | 1.41 | 0.10 | 0.36 | 0.11 | 0.105
4 | 6,000 | 2.08 | 0.11 | 1.47 | 0.10 | 0.105 | 6,000 | 1.46 | 0.15 | 0.40 | 0.15 | 0.150
5 | 8,000 | 2.11 | 0.14 | 1.50 | 0.13 | 0.135 | 8,000 | 1.49 | 0.18 | 0.45 | 0.20 | 0.190
6 | 10,000 | 2.16 | 0.19 | 1.54 | 0.17 | 0.180 | 10,000 | 1.54 | 0.23 | 1.49 | 0.24 | 0.235
7 | 12,000 | 2.19 | 0.22 | 1.57 | 0.20 | 0.210 | 12,000 | 1.58 | 0.27 | 1.53 | 0.28 | 0.275
8 | 14,000 | 2.22 | 0.25 | 1.61 | 0.24 | 0.245 | 14,000 | 1.62 | 0.31 | 1.57 | 0.32 | 0.315
9 | 16,000 | 2.25 | 0.28 | 1.65 | 0.28 | 0.280 | 16,000 | 1.68 | 0.37 | 1.65 | 0.40 | 0.385
10 | 18,000 | 2.29 | 0.32 | 1,69 | 0.32 | 0.320 | 18,000 | 1.78 | 0.41 | 1.71 | 0.46 | 0.435
11 | 20,000 | 2.32 | 0.35 | 1.73 | 0.36 | 0.355 | 20,000 | 1.99 | 0.68 | 1.97 | 0.72 | 0.700
12 | 22,000 | 2.36 | 0.39 | 1.78 | 0.41 | 0.400 |
13 | 24,000 | 2.39 | 0.42 | 1.83 | 0.46 | 0.440 |
14 | 26,000 | 2.42 | 0.45 | 1.85 | 0.48 | 0.465 |
15 | 28,000 | 2.47 | 0.50 | 1.90 | 0.53 | 0.515 |
16 | 30,000 | 2.50 | 0.53 | 1.95 | 0.58 | 0.565 |
17 | 32,000 | 2.54 | 0.57 | 1.99 | 0.62 | 0.595 |
18 | 34,000 | 2.59 | 0.62 | 2.04 | 0.67 | 0.645 |
19 | 36,000 | 2.63 | 0.66 | 2.09 | 0.72 | 0.690 |
20 | 38,000 | 2.68 | 0.71 | 2.17 | 0.80 | 0.755 |
21 | 40,000 | 2.73 | 0.76 | 2.21 | 0.84 | 0.800 |
22 | 42,000 | 2.80 | 0.83 | 2.30 | 0.93 | 0.880 |
23 | 44,000 | 2.90 | 0.93 | 2.40 | 1.03 | 0.980 |
25,000 lb. Slight Crack; 47,000 lb. Failed. | 20,000 lb. First Crack; 22,050 lb. Failed.
At Elastic Limit: Load, 22,000 lb.; deflection, 0.40 in.; S, 3,090 lb. | At Elastic Limit: Load, 14,000 lb.; deflection, 0.315 in.; S, 1,998 lb.
Maximum: Load, 47,000 lb.; deflection,.......; S, 6,610 lb. | Maximum: Load, 22,050 lb.; deflection,.......; S, 3,145 lb.
E = 1,670,000 lb. | E = 1,382,000 lb.

ТАБЛИЦА 4. — (Продолжение.) — Журнал нагрузки и прогиба. Балка VI.

Date: February 12th, 1909.
l = 12 ft.; b (mean) = 5.5 in.;
h (mean) = 15.75 in.;
c = 7.88 in. Time = 40 min.
Date: February 13th, 1909.
l = 12 ft.; b (mean) = 5.87 in.;
h (mean) = 15.62 in.;
c = 7.81 in.

No. | P | Deflection, in Inches. | P | Deflection, in Inches.
Load, in pounds. | Reading. | Total deflection. | Reading. | Total deflection. | Mean total deflection. | Load, in pounds. | Reading. | Total deflection. | Reading. | Total deflection. | Mean total deflection.
1 | 0 | 1.22 | 0 | 1.30 | 0 | 0 | 0 | 1.28 | 0 | 1.30 | 0 | 0
2 | 2,000 | 1.26 | 0.04 | 1.34 | 0.04 | 0.04 | 2,000 | 1.30 | 0.02 | 1.35 | 0.05 | 0.035
3 | 4,000 | 1.29 | 0.07 | 1.38 | 0.08 | 0.075 | 4,000 | 1.36 | 0.08 | 1.39 | 0.09 | 0.085
4 | 6,000 | 1.33 | 0.11 | 1.42 | 0.12 | 0.115 | 6,000 | 1.40 | 0.12 | 1.44 | 0.14 | 0.130
5 | 8,000 | 1.37 | 0.15 | 1.47 | 0.17 | 0.160 | 8,000 | 1.43 | 0.15 | 1.47 | 0.17 | 0.160
6 | 10,000 | 1.42 | 0.20 | 1.51 | 0.21 | 0.205 | 10,000 | 1.47 | 0.19 | 1.51 | 0.21 | 0.200
7 | 12,000 | 1.45 | 0.23 | 1.55 | 0.25 | 0.240 | 12,000 | 1.51 | 0.23 | 1.56 | 0.26 | 0.245
8 | 14,000 | 1.50 | 0.28 | 1.59 | 0.29 | 0.285 | 14,000 | 1.55 | 0.27 | 1.60 | 0.30 | 0.285
9 | 16,000 | 1.54 | 0.32 | 1.63 | 0.33 | 0.325 | 16,000 | 1.59 | 0.31 | 1.64 | 0.34 | 0.325
10 | 18,000 | 1.58 | 0.36 | 1.68 | 0.38 | 0.370 | 18,000 | 1.62 | 0.34 | 1.69 | 0.39 | 0.365
11 | 20,000 | 1.61 | 0.39 | 1.72 | 0.42 | 0.405 | 20,000 | 1.66 | 0.38 | 1.74 | 0.44 | 0.410
12 | 22,000 | 1.66 | 0.44 | 1.76 | 0.46 | 0.450 | 22,000 | 1.71 | 0.43 | 1.80 | 0.50 | 0.465
13 | 24,000 | 1.81 | 0.59 | 1.81 | 0.51 | 0.550 | 24,000 | 1.77 | 0.49 | 1.84 | 0.54 | 0.515
14 | 26,000 | 1.86 | 0.64 | 1.86 | 0.56 | 0.600 | 26,000 | 1.83 | 0.55 | 1.90 | 0.60 | 0.575
15 | 28,000 | 1.91 | 0.69 | 1.91 | 0.61 | 0.650 | 28,000 | 1.90 | 0.62 | 1.97 | 0.67 | 0.645
16 | 30,000 | 1.96 | 0.74 | 1.96 | 0.66 | 0.700 | 30,000 | 1.97 | 0.69 | 2.02 | 0.72 | 0.705
17 | 32,000 | 2.00 | 0.78 | 2.02 | 0.72 | 0.750 | 32,000 | 2.12 | 0.84 | 2.10 | 0.80 | 0.820
18 | 34,000 | 2.04 | 0.82 | 2.11 | 0.81 | 0.815 | 34,000 | 2.20 | 0.92 | 2.16 | 0.86 | 0.885
19 | 36,000 | 2.10 | 0.88 | 2.20 | 0.90 | 0.890 | 36,000 | 2.29 | 1.01 | 2.24 | 0.94 | 0.975
20 | 38,000 | 2.16 | 0.94 | 2.25 | 0.95 | 0.945 | 38,000 | 2.39 | 1.11 | 2.32 | 1.02 | 1.065
21 | 40,000 | 2.28 | 1.06 | 2.38 | 1.08 | 1.070 |
22 | 42,000 | 2.38 | 1.16 | 2.42 | 1.12 | 1.140 |
23 | 44,000 | 2.44 | 1.22 | 2.52 | 1.22 | 1.220 |
24 | 46,000 | 2.53 | 1.31 | 2.60 | 1.30 | 1.305 |
25 | 48,000 | 2.66 | 1.44 | 2.71 | 1.41 | 1.425 |
26 | 50,000 | 2.78 | 1.56 | 2.87 | 1.57 | 1.565 |
33,000 lb., First Crack; 51,330 lb., Failed. | 24,000 lb., First Crack; 44,000 lb., Failed.
At Elastic Limit: Load, 22,000 lb.; deflection, 0.45 in.; S, 3,484 lb. | At Elastic Limit: Load, 20,000 lb.; deflection, 0.41 in.; S, 3,018 lb.
Maximum: Load, 51,330 lb.; deflection,.....; S, 8,925 lb. | Maximum: Load, 44,000 lb.; deflection,.....; S, 6,627 lb.
E = 1,695,000 lb. | E = 1,625,000 lb.

ТАБЛИЦА 4. — (Продолжение.) — Журнал нагрузки и прогиба. Балка VII.

Date: March 2d, 1909.
l = 12 ft.; b (mean) = 6.56 in.;
h (mean) = 15.62 in.;
c = 7.81 in. Time = 1 hr.
Date: February 20th, 1909.
l = 12 ft.; b (mean) = 6.22 in.;
h (mean) = 15.62 in.;
c = 7.81 in. Time = 33 min.

No. | P | Deflection, in Inches. | P | Deflection, in Inches.
Load, in pounds. | Reading. | Total deflection. | Reading. | Total deflection. | Mean total deflection. | Load, in pounds. | Reading. | Total deflection. | Reading. | Total deflection. | Mean total deflection.
1 | 0 | 1.84 | 0 | 1.71 | 0 | 0 | 0 | 1.69 | 0 | 1.73 | 0 | 0
2 | 2,000 | 1.88 | 0.04 | 1.74 | 0.03 | 0.035 | 2,000 | 1.72 | 0.03 | 1.77 | 0.04 | 0.035
3 | 4,000 | 1.92 | 0.08 | 1.79 | 0.08 | 0.080 | 4,000 | 1.76 | 0.07 | 1.80 | 0.07 | 0.070
4 | 6,000 | 1.96 | 0.12 | 1.81 | 0.10 | 0.110 | 6,000 | 1.80 | 0.11 | 1.84 | 0.11 | 0.110
5 | 8,000 | 2.00 | 0.16 | 1.85 | 0.14 | 0.150 | 8,000 | 1.84 | 0.15 | 1.87 | 0.14 | 0.145
6 | 10,000 | 2.03 | 0.19 | 1.89 | 0.18 | 0.185 | 10,000 | 1.88 | 0.19 | 1.92 | 0.19 | 0.190
7 | 12,000 | 2.06 | 0.22 | 1.93 | 0.22 | 0.220 | 12,000 | 1.91 | 0.22 | 1.95 | 0.22 | 0.220
8 | 14,000 | 2.11 | 0.27 | 1.95 | 0.24 | 0.255 | 14,000 | 1.95 | 0.26 | 2.00 | 0.27 | 0.265
9 | 16,000 | 2.14 | 0.30 | 1.99 | 0.28 | 0.290 | 16,000 | 1.99 | 0.30 | 2.03 | 0.30 | 0.300
10 | 18,000 | 2.18 | 0.34 | 2.03 | 0.32 | 0.330 | 18,000 | 2.03 | 0.34 | 2.06 | 0.33 | 0.335
11 | 20,000 | 2.22 | 0.38 | 2.05 | 0.34 | 0.360 | 20,000 | 2.07 | 0.38 | 2.11 | 0.38 | 0.380
12 | 22,000 | 2.25 | 0.41 | 2.10 | 0.39 | 0.400 | 22,000 | 2.11 | 0.42 | 2.16 | 0.43 | 0.425
13 | 24,000 | 2.29 | 0.45 | 2.13 | 0.42 | 0.435 | 24,000 | 2.15 | 0.46 | 2.20 | 0.47 | 0.465
14 | 26,000 | 2.32 | 0.48 | 2.17 | 0.46 | 0.470 | 26,000 | 2.19 | 0.50 | 2.24 | 0.51 | 0.505
15 | 28,000 | 2.36 | 0.52 | 2.21 | 0.50 | 0.510 | 28,000 | 2.23 | 0.54 | 2.28 | 0.55 | 0.545
16 | 30,000 | 2.40 | 0.56 | 2.25 | 0.54 | 0.550 | 30,000 | 2.27 | 0.58 | 2.33 | 0.60 | 0.590
17 | 32,000 | 2.43 | 0.59 | 2.29 | 0.58 | 0.585 | 32,000 | 2.32 | 0.63 | 2.37 | 0.64 | 0.635
18 | 34,000 | 2.47 | 0.63 | 2.32 | 0.61 | 0.620 | 34,000 | 2.36 | 0.67 | 2.42 | 0.69 | 0.680
19 | 36,000 | 2.51 | 0.67 | 2.37 | 0.66 | 0.665 | 36,000 |
20 | 38,000 | 2.56 | 0.72 | 2.41 | 0.70 | 0.710 |
27,000 lb., First Crack; 51,900 lb., Failed. | 28,000 lb., First Crack; 49,000 lb., Failed.
At Elastic Limit: Load, 34,000 lb.; deflection, 0.62 in.; S, 4,580 lb. | At Elastic Limit: Load, 20,000 lb.; deflection, 0.38 in.; S, 2,845 lb.
Maximum: Load, 51,900 lb.; deflection,.....; S, 6,985 lb. | Maximum: Load, 49,000 lb.; deflection,.....; S, 6,970 lb.
E = 1,637,000 lb. | E = 1,658,000 lb.